Потужний фартуховий фідерє важливим обладнанням у гірничодобувній, металургійній, портовій та хімічній промисловості, але в професійному посібнику немає точної теорії конструкції щодо опору, спричиненого бункером. Формула тягового опору отримана з використанням останньої теорії тиску бункера та порівнюється з формулою в багатьох посібниках, щоб вказати на неправильність або відсутність оригінальної формули.
Потужний фартуховий живильник відіграє незамінну роль у гірничодобувній, металургійній, хімічній промисловості, порту та інших галузях промисловості. Починаючи з 1950-х років, рівень проектування та виробництва вітчизняних важких фартухових живильників досяг значного прогресу, але все ще існує певний розрив порівняно з іноземними країнами (до 12000 т/год). Важливою причиною є те, що теорія дизайну важкої пластини все ще обмежена найоригінальнішим простим розрахунком 1-magic. Зокрема, тертя між матеріалами та матеріалами, тертя між матеріалами та пластиною спідниці та тертя між матеріалами та нижньою пластиною тощо, не існує точної теорії дизайну протягом десятиліть, і велика та велика важка пластина вище двох типів розрахунку опору є надзвичайно важливою. З початку цього століття деякі вчені почали теоретичні дослідження, але досі залишається багато невирішених проблем. Вперше систематично виведено формули розрахунку опору зсуву та опору тертя між матеріалом і бортовою пластиною живильника з прямою спідницею. У статті [9] систематично виведено різні формули розрахунку опору живильника для похилої пластини спідниці. 1 Виведення формули опору для досягнення аналогічної функції вібраційного живильника та стрічкового живильника, не здатного витримувати складський тиск [виріз. У фактичній схемі технологічного процесу гірничодобувної та інших галузей промисловості важка плита розташована безпосередньо під силосом, і немає похилого важкого фартушного живильника "горловини силосу". Іноді отвір силосу довжиною 20 м безпосередньо з'єднується з важкою плитою.
Нехай ox і oy — тиск матеріалу в напрямках x і y, Н/м; A – площа-перерізу силосу, м2; L - довжина кола поперечного перерізу силосу, м; 8 – кут тертя між матеріалом і стінкою силосу, 8=tan1f. ; f. Коефіцієнт тертя між матеріалом і стіною складу; p – кут внутрішнього тертя матеріалу, p=tan4,4 – коефіцієнт внутрішнього тертя матеріалу; p - насипна маса матеріалів, кг/м3; g – прискорення сили тяжіння, г=9.81м/с2; y - висота матеріалу на складі, м; Кут між чотирма стінками силосу та горизонтальною площиною дорівнює a і B.
Потужний фартуховий живильник, другий елемент праворуч від знака рівності, еквівалентний формулі, тобто додатковій силі тертя нижньої пластини, спричиненій матеріалами в бункері. Однак це значення не має функціонального зв’язку з кутом нахилу бункера, висотою бункера та коефіцієнтом бічного тиску, тому, очевидно, неточно використовувати цю формулу в конструкції великих важких плит. У літературі не враховується сила зсуву між матеріалами під бункером, додаткове тертя між матеріалами в бункері та бордовою пластиною, спричинене матеріалами в бункері, не кажучи вже про тертя між матеріалами та бордовою пластиною під час транспортування. Опір у бункері в одній літературі такий: Fm=hDqMg 10 pmu Формула (19) така ж, як і в літературі, за винятком того, що pM має два різні алгоритми. PM=0.8 pgab? Два алгоритми PM=2.8pga2b2/(a+b)pM доводять невизначеність самої цієї формули, і нерозумною частиною також є співвідношення функції з кутом нахилу бункера, висотою бункера та коефіцієнтом бічного тиску, які не змінюються. Посилання Опір тертю між матеріалом і спідницею
